防止空預(yù)器堵塞措施及在線(xiàn)清堵措施

1、正常運(yùn)行尿素用量過(guò)大

電廠(chǎng)聯(lián)系電研院分別測(cè)試了甲、乙反應(yīng)器出口的逃逸氨濃度，部分位置大大超過(guò)了3ppm的設(shè)計(jì)要求。甲、乙兩側(cè)的逃逸氨濃度大增加了空預(yù)器積灰堵塞以及腐蝕風(fēng)險(xiǎn)，嚴(yán)重影響了機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。同時(shí)，通過(guò)氨逃逸測(cè)試結(jié)果，可以推斷出反應(yīng)器內(nèi)部存在煙氣短路或者催化劑失活情況。但為保證環(huán)保指標(biāo)要求，電廠(chǎng)不得不繼續(xù)采取加大噴氨量的方法來(lái)降低氮氧化物的排放，長(zhǎng)期運(yùn)行后形成了惡性循環(huán)。造成尿素用量大的原因一是傳統(tǒng)觀念過(guò)多使用還原效率較低的SNCR系統(tǒng)，二是制粉系統(tǒng)磨煤機(jī)空煤等變工況造成氮氧化物瞬時(shí)超標(biāo)不得不增大尿素用量。

2、空預(yù)器布置影響

考慮到改造空間問(wèn)題，中溫段空預(yù)器改為換熱效率較高的臥式空預(yù)器，因臥式布置管子背風(fēng)面風(fēng)速較低，大大增加了硫酸氫銨的粘結(jié)幾率，停爐檢查也顯示中溫段空預(yù)器基本堵死。

3、空預(yù)器管壁溫度較低

該廠(chǎng)中溫段空預(yù)器入口風(fēng)溫大約在110℃左右，出口風(fēng)溫低負(fù)荷只有150℃左右，硫酸氫銨粘結(jié)物生成溫度就在150℃以下，這就大大增加了硫酸氫銨粘結(jié)物的生成。

4、防止空預(yù)器的措施及在線(xiàn)清堵措施

4.1 空預(yù)器防堵措施

a)運(yùn)行時(shí)打開(kāi)熱風(fēng)再循環(huán)門(mén)，并增設(shè)暖風(fēng)器，以提高進(jìn)入預(yù)熱器的風(fēng)溫。

b)氮氧化物超預(yù)警值后，首先增加SCR反應(yīng)區(qū)尿素溶液量，如氮氧化物指標(biāo)持續(xù)上升，再增加SNCR尿素溶液量，緊急狀態(tài)下可短時(shí)間打開(kāi)SNCR旁路運(yùn)行，待系統(tǒng)參數(shù)穩(wěn)定后，及時(shí)恢復(fù)正常運(yùn)行方式。

c)加強(qiáng)配煤管理，防止脂粉系統(tǒng)空煤、堵煤，保證制粉系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行。

d)跟調(diào)度勤溝通，盡量不在低負(fù)荷工況下長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行，防止空預(yù)器壁溫過(guò)低。

4.2 空預(yù)器干燒措施

a)實(shí)驗(yàn)表明硫酸氫銨粘結(jié)物在200℃左右是可以分解的，利用這一特性，該廠(chǎng)進(jìn)行了空預(yù)器風(fēng)道改造，在送風(fēng)機(jī)聯(lián)絡(luò)風(fēng)道處（爐前與爐后）安裝聯(lián)絡(luò)擋板各 1 個(gè)，目的是將甲乙兩側(cè)空氣隔斷。

b)正常運(yùn)行時(shí)聯(lián)絡(luò)擋板為開(kāi)啟狀態(tài)。通過(guò)對(duì)甲乙兩側(cè)低溫段空預(yù)器風(fēng)溫偏差可以判斷哪側(cè)空預(yù)器堵塞。干燒時(shí)，將送風(fēng)機(jī)出口聯(lián)絡(luò)擋板關(guān)閉時(shí)，通過(guò)調(diào)整兩側(cè)送風(fēng)量的偏差，可提高單側(cè)預(yù)熱器管壁溫度至190℃以上，這樣附著在該側(cè)空氣預(yù)熱器管子外壁上的液態(tài)硫酸氫銨蒸發(fā)，減緩預(yù)熱器堵塞速度。

5結(jié)論

防止空預(yù)器堵塞先從預(yù)防做起，發(fā)現(xiàn)堵塞后，對(duì)該側(cè)空預(yù)器進(jìn)行干燒，去除硫酸氫銨粘結(jié)物，可有效減緩空預(yù)器堵塞速度。該廠(chǎng)自施行空預(yù)器干燒措施至今六個(gè)月，未發(fā)生過(guò)因空預(yù)器堵塞被迫停爐情況，相比原來(lái)每?jī)扇齻€(gè)月需停爐清理空預(yù)器效果明顯。