煙氣在線監(jiān)測設(shè)備廠家-SCR裝置運(yùn)行過程中需要注意的事項

1、SCR裝置的啟停

1.1鍋爐點火啟動階段：起爐側(cè)風(fēng)機(jī)前4-8h啟動稀釋風(fēng)機(jī)和聲波吹灰。如果啟動爐側(cè)一次風(fēng)機(jī)等設(shè)備（含輔機(jī)試轉(zhuǎn)）之前沒有提前啟動稀釋風(fēng)機(jī)和聲波吹灰的話，稀釋風(fēng)機(jī)流量在正式投SCR前將比正常流量小10~20%.稀釋風(fēng)機(jī)流量的差異間接反映了噴嘴堵塞的程度。

1.2不要輕易停掉稀釋風(fēng)機(jī)：機(jī)組運(yùn)行期間，無論SCR投與不投，最好保持一臺稀釋風(fēng)機(jī)常開。一般煙氣溫度>320℃投氨氣，<317℃退氨氣，特別是引風(fēng)機(jī)單風(fēng)機(jī)運(yùn)行工況條件下，不要因為省點電，將稀釋風(fēng)機(jī)停了。這主要是為了防止在停了稀釋風(fēng)機(jī)之后飛灰對噴氨格柵的噴嘴形成堵塞，影響再投時的稀釋風(fēng)流量和噴氨流量。對于機(jī)組檢修狀態(tài)，原則上，引風(fēng)機(jī)停運(yùn)后方可停運(yùn)稀釋風(fēng)機(jī)；但最好還是在引風(fēng)機(jī)完全停運(yùn)4~8h后再考慮停運(yùn)稀釋風(fēng)機(jī)。個人建議：鍋爐停運(yùn)期間，最好也應(yīng)啟動稀釋風(fēng)機(jī)，別全停了！

1.3不要長時間機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行：對于低負(fù)荷310~320℃煙氣溫度下的機(jī)組運(yùn)行時間最好不得超過5h，要及時聯(lián)系省調(diào)漲負(fù)荷，提高煙溫，以保證足夠時間恢復(fù)催化劑活性，防止銨鹽堵塞催化劑和預(yù)熱器。

1.4合理安排啟動過程中的溫升速度：鍋爐啟動時，應(yīng)按下表要求控制溫升速度，防止煙氣中的氨鹽、硫酸、水和其它凝結(jié)物低于各自的露點溫度時，催化劑將其吸入孔內(nèi)，造成催化劑損壞或活性不可逆轉(zhuǎn)地降低：

1.5在300℃以下的低溫狀態(tài)下預(yù)防未燃盡油霧附著在SCR的催化劑上：要盡早停投助燃油；停用助燃油前后尤要密切關(guān)注SCR進(jìn)出口煙溫和氧量參數(shù)的變化；如果氧量下降，進(jìn)出口煙溫不降反升，則有可能產(chǎn)生附著在SCR的催化劑上未燃盡油霧成份的氧化燃燒，對催化劑造成損傷。因此，停助燃油后應(yīng)加強(qiáng)對SCR的吹掃。

2、噴氨流量的監(jiān)視

2.1合理設(shè)定排口NOX濃度目標(biāo)值：一般按<排口NOX濃度目標(biāo)再低10%設(shè)定反饋定值。執(zhí)行<100mg/Nm3的設(shè)定到90，執(zhí)行<50mg/Nm3的設(shè)定到45；達(dá)不到這一要求的，說明入口煙道中的氨氣分布差異較大，需要測試并分別調(diào)整噴氨格柵各支路的流量，以取得各噴嘴的流量相對比較接近。

2.2控制好SCR入口NOX濃度：入口NOX濃度盡量不要超過設(shè)計值，以減少不必要的多噴氨，也可有效減少氨逃逸率。有低NOX燃燒裝置或SNCR的，要盡量投，最少可降低入口NOX濃度50~100mg/Nm3。燃燒器風(fēng)粉的配比也要適當(dāng)，越到上層燃燒器配風(fēng)越要加量，可減少燃盡區(qū)燃燒型NOX的生成（3）。

2.3對噴氨調(diào)門的噴氨能力要心中有數(shù)：在投SCR噴氨的初期，需要做一個噴氨調(diào)門最大流量特性試驗，確認(rèn)每h最多能噴多少kg氨。這樣，按等百分比法則，就可以估算在相應(yīng)的開度條件下的大致流量；如果懷疑噴氨流量不準(zhǔn)了，則可能是調(diào)門內(nèi)有垃圾、水、雜物等，可以及時安排查找原因并糾正。

2.4掌握各種負(fù)荷情況下SCR裝置的氨逃基本參數(shù)：如果SCR裝置初期額定參數(shù)下出口煙氣中殘氨濃度已經(jīng)做到<1ppm或3ppm，中后期劣化或突然超標(biāo)，應(yīng)查找原因應(yīng)對，最不利的原因是上部塌灰堵住催化劑入口，這種情況要極力避免并預(yù)防。

3、稀釋風(fēng)流量的監(jiān)視

3.1  A/B兩側(cè)稀釋風(fēng)流量的不對稱：若發(fā)現(xiàn)兩側(cè)稀釋風(fēng)流量偏差超過10%以上，就要注意尋找噴氨格柵小孔堵塞、進(jìn)口濾網(wǎng)、逆止門、稀釋風(fēng)流量測量孔板等潛在問題；也有可能也是兩側(cè)煙氣流量偏差太大的造成（煙氣流量大的一側(cè)稀釋風(fēng)被“攜帶因素”影響，稀釋風(fēng)量偏大一點），進(jìn)而可能引發(fā)一側(cè)氨逃過量的問題。

3.2  A/B兩側(cè)稀釋風(fēng)流量由小變大：有可能噴氨格柵管道長期飛灰磨損磨穿了，使得噴氨量調(diào)整性能變差，進(jìn)而噴氨不均勻性顯著增加，引發(fā)局部氨逃增加。當(dāng)真正磨穿已經(jīng)形成，指望噴氨調(diào)門控制住總的噴氨量減少氨逃已經(jīng)很難了。

3.3  水平煙道布置的噴氨格柵因走廊底部飛灰沉積掩埋小孔問題：這種情形下，稀釋風(fēng)流量會減小，同時噴氨量也相應(yīng)減少，引發(fā)脫硝能力不足，通過系統(tǒng)負(fù)反饋的作用激發(fā)噴氨流量調(diào)門開大，以增加噴氨量，從而引發(fā)過量噴氨，繼而引發(fā)氨逃過量的問題。

4、煙氣溫度、壓差、流量的監(jiān)控

4.1注意SCR層間壓差變化：這種壓差，間接反映了反應(yīng)器內(nèi)催化劑的塵污染和飛灰堵塞程度，催化劑存在污染、中毒或堵塞，還原能力下降，氨逃就會多。所以要在運(yùn)行階段加強(qiáng)吹灰，以減小層間壓差。必要時增加吹灰頻次。

4.2防止大塊團(tuán)塌灰堆積催化劑上部：表現(xiàn)為煙氣壓差先增大，幾天后又回復(fù)正常并明顯減小，說明被堵塞的催化劑旁邊已出現(xiàn)磨穿、塌陷或永久損壞。這時即使主動降低入口NOX濃度、減少噴氨量等，氨逃也會很難降下來。要極力避免之，只有運(yùn)行中加強(qiáng)吹灰。

4.3脫硝灰斗和省煤器灰斗正常出灰，盡量清空灰斗：一般情況下脫硝灰斗和省煤器灰斗可去除的灰量占電除塵去除灰量的10%；如果盡量減少二處灰斗積灰，保持低料位運(yùn)行，一可減少二灰斗間聯(lián)通煙道水平段的底部積灰，二可減少SCR催化劑過煙時的飛灰污染與磨損，對SCR的還原性能的保持只有好處。

4.4加強(qiáng)鍋爐燃燒調(diào)整：要調(diào)整好A/B兩側(cè)煙氣量，保持基本平衡對稱；當(dāng)煙氣流量嚴(yán)重不平衡時，可能會誘導(dǎo)飛灰進(jìn)入噴氨格柵內(nèi)部，形成格柵堵塞；另外要努力減少燃燒型NOX的生成，減少SCR入口NOX濃度。

4.5加強(qiáng)320℃以下煙溫和420℃以上等極端煙溫條件下的噴氨控制：最多4-5小時，就要向總調(diào)申請調(diào)整機(jī)組負(fù)荷，以改善煙溫條件，防止催化劑永久失效、損壞，進(jìn)而多噴氨多逃逸的惡性循環(huán)出現(xiàn)。 

脫硝氨逃逸一體化在線監(jiān)測系統(tǒng)（TK-1100型）是由山東新澤儀器有限公司公司榮譽(yù)出品，為了防止逃逸掉的氨氣造成資金的浪費(fèi)，環(huán)境污染；氨逃逸將腐蝕催化劑模塊，造成催化劑失活（即失效）和堵塞，大大縮短催化劑壽命；逃逸的氨氣，會與空氣中的SO3生成硫酸氨鹽（具有腐蝕性和粘結(jié)性）使位于脫銷下游的空預(yù)器蓄熱原件堵塞與腐蝕；過量的逃逸氨會被飛灰吸收，導(dǎo)致加氣塊（灰磚）無法銷售等危害而研制而成的；lm